발간 현황

한국형발사체 3단 엔진에 사용될 7톤급 터보펌프의 산화제펌프는 Fig. 1과 같이 간략히 표현된다[7]. 산화제펌프의 작동 유체는 액체 산소이며 3개의 날개로 구성된 인듀서와 주날개 여섯 개, 보조날개 여섯 개로 구성된 임펠러로 구성된다. 인듀서와 임펠러를 지지하기 위해 전, 후방에 두 개의 베어링이 설치되어 있으며 베어링을 냉각하기 위한 누설 유로가 펌프 내부에 자리 잡고 있다. 베어링 냉각 유량은 누설 유로 내에 있는 전, 후방 플로팅 링 실에 의해 조절되며 플로팅 링 실의 형상과 크기에 따라 터보펌프의 성능은 크게 변하게 된다[8]. 플로팅 링 실이 작동 환경 조건에서 형상, 크기, 노즈(nose) 등이 적절히 설계된 경우 펌프의 시동 시 작동 유체에 부유하여 편심 위치를 능동적으로 찾은 후 케이싱에 부착된다. 또한 축계 진동에 의한 축계와 플로팅 링 실의 간극 변화에 의해 발생하는 반경 방향의 유체력에 의해 플로팅 링은 축계 의 움직임과 동기화 되어 펌프의 정상 운행 중 회전축계와 접촉하지 않으므로 액체 산소 내에서 발화의 위험이 있는 접촉실에 비해 시스템의 안정성을 향상시킬 수 있다[9-11].

Fig. 1 
Layout of 7-tonf oxidizer pump and sensors.

터보펌프 실매질시험에서의 가속도 및 압력섭동 신호 계측을 위한 측정 장치는 NI사의 PXIe-4499를 사용하였다. 고주파 계측 장비의 샘플율(sampling rate)은 25.6 kHz이며 계측된 데이터는 0.5 초 간격, 주파수 분해능 2 Hz 간격으로 이산 푸리에 변환(discrete fourier transform)을 하여 주파수 분석 작업을 수행하였다. 계측된 데이터의 실효값은 주파수 변환 주기와 동일한 주기(0.5초)로 수집된 고주파 신호에 대해 10-5,000 Hz 또는 10-10,000 Hz의 대역통과필터(band pass filter)를 적용하여 Eq. 1과 같이 계산되며 Parseval’s theorem에 따라 대역통과필터 범위 내의 이산 푸리에 변환 주파수 성분(X(f))의 제곱 합의 평균 제곱근으로 구해진다. 여기서 f1과 f2는 대역 통과 필터의 최소 주파수와 최대 주파수를, N은 한 주기 내의 데이터 수를 의미한다.

신호 계측에 사용된 가속도 및 압력섭동 센서의 종류, 위치, 계측 정보는 Fig. 2에 나타내었다. 산화제펌프 후방 베어링 근처에 설치된 단축 가속도 센서는 차지(charge) 타입 센서를 사용하였으며 PCB사의 in-line charge converter를 사용하여 센서의 전하량 출력 값을 전압으로 변환하였다. 펌프 입, 출구 배관에 설치된 압력섭동 센서는 ICP 타입의 센서가 사용되었다.

Fig. 2 
H.F Sensors spec & position on LOX pump.

7톤급 터보펌프 실매질시험을 통해 계측된 산화제펌프 후방 베어링 부근의 가속도 신호와 평균값, 10-10,000 Hz의 대역통과필터를 통해 잡음(noise)이 소거된 가속도 신호를 Fig. 3에 나타내었다. 가속도 신호의 평균값은 0에 가까우며 이를 통해 가속도 신호가 외부 저주파 교란 신호의 유입 없이 정상적으로 계측된 것을 알 수 있다. 10-10,000 Hz의 주파수 영역에서의 가속도 신호의 최대 실효값은 약 20.1 g, 최대 계측값은 약 102.7 g로 분석되었으며 시험 시작 후 110초가 지난 시점에서 가속도가 2배 이상 급격히 커지는 현상이 나타났다.

Fig. 3 
Time signal of accelerometer(LA104).

실매질시험에서 계측된 가속도 신호는 푸리에 변환을 통해 시간에 따른 주파수 그래프(waterfall)로 변환하여 Fig. 4-5에 나타내었으며 일반적으로 알려져 있는 회전수와 관련된 터보펌프 가속도의 특성 주파수 성분과 발생 요인을 Table 1에 표시하였다. 주파수 그래프를 통해 터보펌프 회전수의 동기 주파수(불평형 질량)와 이의 2배수(축 정렬 이상), 3배수(인듀서 날개수), 4배수(입구 스트럿 개수), 5배수(1X의 고조파), 6배수(임펠러 날개수), 9배수(3X의 고조파), 12배수(임펠러 스플릿 개수) 등 의 회전수 고조파 성분 및 선회 캐비테이션(rotating cavitation)에 의한 회전수의 약 1.2배수 성분이 뚜렷이 관찰되었다. 선회 캐비테이션에 의한 회전수의 1.2 배수 성분은 인듀서의 날개 전면에 발생하는 초조화 선회 캐비테이션(super-synchronous rotating cavitation)과 관련이 있으며 각 날개 면의 공동(cavity)이 인듀서의 회전 방향으로 회전수의 0.1–0.3배의 주기로 크기가 규칙적으로 변하면서 발생하는 것으로 알려져 있다[12-13].

Fig. 4 
Waterfall of acceleration(0-3,000 Hz).

Fig. 5 
Waterfall of acceleration(3,000-10,000 Hz).

시험 시간 110초 부근의 급격한 진동 증가 현상은 5000 Hz 이상의 고주파 영역에서 발생한 주파수 성분에 의한 것이며 산화제펌프 후방 플로팅 링에 의해 발생하는 것으로 보이는 300-400 Hz 근방의 특이 주파수 및 고조파 성분들은 시험 시작 110초 이후 갑자기 사라지는 것을 볼 수 있다.

Fig. 6은 시간에 따른 회전수 동기 주파수 및 주요 고조파의 크기 변화를 나타낸 그래프로 전 시험 구간동안 회전수의 1, 6, 12배수 성분이 강하게 나타나고 있음을 보여준다. 또한 1.2배수 성분을 통해 선회 캐비테이션이 약 280초 이후 발생하는 것을 확인할 수 있다.

Fig. 6 
Harmonics of rotating speed.

110초 부근의 급격한 가속도 증가 현상은 5000 Hz 이상의 고주파 영역에서 나타나는 주파수 성분에 의한 것임을 확인하기 위해 Fig. 7에서 10-5,000 Hz와 10-10,000 Hz 대역통과필터를 지난 가속도 실효값을 시간에 따라 나타내었다. 10-5,000 Hz 대역에서의 가속도 실효값은 시험 110초 구간 전, 후에서 큰 차이를 보이지 않음을 알 수 있으며 산화제펌프에 작용하는 가속도 실효값의 약 75%에 해당하는 값은 터보펌프의 구조 안정성에 큰 영향을 미치지 못하는 5,000 Hz 이상의 고주파 영역에서 발생함을 확인하였다.

Fig. 7 
RMS of band pass filtered acceleration.

Fig. 8는 시험 시간 500초에서의 가속도 주파수 스펙트럼이며 터보펌프의 진동 변위에 영향을 미치는 저주파 영역의 가속도 성분은 회전수의 1배수 성분이 크게 나타나는 것을 확인할 수 있다. 이는 산화제펌프 회전축계의 불평형 질량이 상대적으로 큰 것을 의미하며 이 성분이 과도하게 큰 경우 회전축을 지지하는 베어링에 무리를 줄 수 있으며 이는 축 밸런싱 작업을 통해 개선될 수 있다.

Fig. 8 
Frequency spectrum of acceleration(500 sec).

10-10,000 Hz 영역의 대역통과필터를 통해 변환된 산화제펌프 입구(FOIP) 및 출구(FOEP) 배관의 압력섭동 신호 실효값을 Fig. 9에 나타내었으며 최대 실효값은 각각 0.23 bar, 0.97 bar로 계산되었다. 압력섭동 신호는 가속도와는 달리 시험 시작 후 약 110초가 지난 시점에서 큰 폭의 감소가 나타나며 이는 출구 배관의 압력섭동 신호에서 특히 크다.

Fig. 9 
RMS of inlet & outlet pressure fluctuation.

입, 출구 배관의 압력섭동 신호 waterfall을 Fig. 10-11에 나타내었다. 입구 배관에는 회전수의 1, 3, 4, 6배수 성분을 비롯하여 설비 특성으로 보이는 다양한 특성 대역의 주파수 성분들이 나타난다. 출구 배관에서는 회전수 성분과 함께 2, 3, 4, 5, 6배수의 고조파 성분이 나타나며 산화제펌프 후방 플로팅 링에 의한 것으로 보이는 300-400Hz 근방의 특이 주파수와 2-6 배수의 고조파 성분들이 시험 시간 110초까지 매우 강하게 발생하는 것을 알 수 있다. 가속도 신호와는 달리 압력섭동 신호는 후방 플로팅 링에 의한 특이 주파수 신호가 전체 주파수 범위에서 차지하는 비중이 높기 때문에 이 성분들이 사라지는 110초 이후 압력섭동 실효값이 갑자기 감소하는 경향을 보인다.

Fig. 10 
Waterfall of inlet pressure fluctuation.

Fig. 11 
Waterfall of outlet pressure fluctuation.

산화제 임펠러 출구와 후방 플로팅 링 후미에서 계측된 정압 데이터를 Fig. 12에 나타내었다. 후방 플로팅 링 후미 압력은 시험 시간 110초까지 불규칙한 거동을 보이다가 110초 이후 압력이 정상적으로 회복된 후 안정화 된다. 이는 펌프의 시동 후 케이싱 또는 회전축계와의 마찰로 인해 후방 플로팅 링 자체에 불규칙한 진동이 발생하거나 불안정한 자리 잡음으로 인해 플로팅 링을 지나는 유동의 섭동이 불규칙하게 진동하다가 플로팅 링이 정상적으로 누설 유로 내부에 자리를 잡고 누설 유량을 제어하게 되는 것을 의미한다. 이러한 후방 플로팅 링의 불안정한 거동으로 인한 누설 유동의 불안정성은 산화제 임펠러 출구 압력 뿐 아니라 배관 입구 압력과 펌프의 진동 레벨에도 영향을 주게 된다.

Fig. 12 
Impeller exit & rear F.R.S pressure level.

산화제 출구 배관 압력섭동 및 후방 플로팅 링 후미의 정압에 대한 0-500 Hz 대역의 waterfall과 후방 플로팅 링 정압 곡선을 Fig. 13에 함께 나타내었다. 산화제 출구 배관 압력섭동 waterfall에서 발생하는 300-400 Hz 근방의 특이 주파수 성분은 후방 플로팅 링 후미의 정압waterfall에서 발생하는 특이 주파수 성분 및 정압 곡선과 일치한다. 이를 통해 300-400 Hz 대역의 입, 출구 압력섭동 특이 주파수와 고조파 성분들은 후방 플로팅 링의 이상 거동에 의해 발생함을 유추할 수 있다.

Fig. 13 
Waterfalls of outlet pressure fluctuation & rear F.R.S static pressure.